金属粉末射出成形（MIM）におけるアンダーショット欠陥の缘由剖析

 

発売日：[2020/9/30]
 

アンダーベットとは何ですか？
アンダーインジェクションは、ショートショット、不(b♍u)(bu)很是(shi)な充填(tian)、お🐎よび不(bu)(bu)満のある部品とも呼(hu)ばれます。 それは普通にアンダーインジェクションとして知られています。 これは、资料の流(liu)れの終(zhong)わりの局部的な不(bu)(bu)完整な現(xian)象、または1つの金型および複数のキャビティ内の充填(tian)の一(yi)部の不(bu)(bu)満、特に流(liu)路の薄(bo)肉領域または端(duan)部の不(bu)(bu)満を指します。病(bing)症は、溶(rong)融物がキャビティを充填(tian)せずに凝縮し、キャビティに入(ru)った後に溶(rong)融物が完整に充填(tian)されず、製品内の资料が缺(que)乏(fa)することである。

金属件粉末状原材料投射成型法（MIM）アンダーインジェクションにおける欠陥の因何は、一些のように阐发されます： 1. 不適切な機器の選択:機器を選択するとき、黑色金属材料粉状射得塑压機の最大程度射得量はプラスチック结构件とノズルの総量用よりも大きくなければならず、黑色金属材料粉状射得塑压機の可塑性化量の85%を超えることはできません。 2. 不很是な供給:供給を制御する常见的な体例はロール材质 の量および原料のフルーツの穀物が均一であるかどうか、および供給の港の底に"橋"現象があ供給の港の温が余りに高ければ、また貧乏人を引き起こしますblanking.In この点に関して、供給ポートは浚渫され、加热されるべきである。 3. 悪い物質的な流動率:基本资料の流動率が悪いとき、型の構造変数は匮乏添加の主な来由です。従って、型の注ぐシステムのヒステリシス欠陥はランナーの道德水准の適度な設定、ゲートの拡張、ランナーおよび注进囗的のサイズ、およびより大きいの采用のよnozzles.At 同じ時間は基本资料の体例にの流れの机都を修复するために、增长物の適切な量加えることができますresin.In また、质猜中のリサイクル基本资料の量が過剰であるかどうかを確認し、その量を適切に削減する需があります。

4. 余分な潤滑油:质料の体例の潤滑油の量が余りに大きく、金属粉の注入资料とバレルのねじ遏制リング間の摩耗のギャップが大きければ、バレルのunder-injection.In この点で、潤滑剤の量を減らし、バレルと金属粉末注入ねじと逆回転避免リングとの間のギャップを調整し、装配を补缀する须要があります。

5. 冷たい材质 の不純物は物質的なチャネルを妨げます:消融材质 の不純物がノズルを妨げるか、または冷たい材质 がゲートおよび流路を妨げるとき、ノズルは型の冷たい材质 の穴および流路の横横剖面をきれいにするか、または拡大するために折られるべきです。 6. 注ぐシステムの設計は产生矛盾理です：1つの型に複数の浮泛がある場合、プラスチック零部件の外観欠陥は、ゲートとランナーバランスの产生矛盾理な設計によ注ぐシステムを設計するときは、ゲートのバランスに要注意を払う应该要があります。 各キャビティ内のプラスチック零部件の食用量は、各合金金属金属粉投射定型キャビティを同時に充填できるように、ゲートのサイズに比例怎么算する应该要があります。 ゲートの实力地位は厚い壁で選択する应该要があり、シャントチャネルのバランスの取れた设计法宝陈设の設計スキームも借助できます。ゲートまたはランナーが小さい、薄い、または長い場合、溶融物の圧力はフロープロセスに沿ってあまりにも失われ、流れが遮断され、不当になりやすいfilling.In この点で、ランナーの横断面とゲート面積を拡大する应该要があり、应该要に応じて多一些給電の体例を借助することができます。 7. 悪い型の排気:悪い排気による型に残っている大规模のガスが金屬粉の倒入MIM圧力より大きい高圧に終って流れ的材料によって、絞られるとき、消融が金屬粉の挤出热挤压の部屋および根本原因を満たすことを防ぎますunder-injection.In この点で、冷たい的材料の穴が設定されているかどうか、またはその位置が正しいかどうかを確認する需があります。 深い金屬粉の挤出热挤压キャビティが付いている型のために、排気の溝か口は下倒入された不规则に加えられるべきです;型の最後の表层で、0.02~0.04mmの深さおよび5~10mmの幅の排気の溝は開けることができます。 通気孔は、金屬粉尘挤出热挤压室の最終的な金型充填場所に設定する需があります。水分や揮発性が過剰な原的材料を凭借すると、大规模のガスも発生し、カビが発生しますexhaust.At 今回は、原的材料を乾燥させ、揮発性物質を撤除する需があります。 さらに、金型システムのプロセス動作に関しては、金型热度を上昇させ、金属制粉未加入MIM传输速度を不高させ、注出システムの留量を不高させ、金型閉鎖力を不高させ、金型クリアランスを増加させることによって、排気不好を的改进することができる。 補助妥善处理。 8. 型の温差は余りに低いです:消融が常温型キャビティに入った後、缓缓な放凉による塑料粉の投射成型法キャビティのすべてのコーナーを満たせません。したがって、金型は、機械を始動する前に、プロセスに需な温差に予熱する需があります。 機械がちょうど始まったとき、型を通る凉开水の量は適切に制御されるべきです。金型温差が上昇できない場合は、金型放凉システムの設計が公平的であるかどうかを確認してください。 9. 溶融室温が低すぎる：一切、铝合金粉未挤出去挤压铸造に適した範囲内では、档案材质 室温と金型充填長さは身材比例関係に近く、的温差高溶融の流動可以が太低し、金型充填長档案材质 室温がプロセスで要な室温よりも低い場合は、バレルフィーダーが無傷であるかどうかを確認し、バレル室温を上昇させてみてください。それがちょうどついているとき、バレルの室温はバレルのヒーターの的东西によって示される室温より常に低いです。 バレルが器具の室温に加熱された後、それがオンになる前に均匀加温の期間がかかることに寄望すべきである。溶融两极分化を减少するためにｍｉｍの的温差高铝合金粉未释放が要な場合，ｍｉｍの铝合金粉未释放のサイクルタイムを適切に延長してアンダーインジェクションを降服することができる。ねじ式铝合金粉未挤出去挤压铸造機の場合、バレルの前部の室温を適切に上昇させることができる。 10. ノズル环境平均温湿度表が低すぎます：MIMへの金属材料件件金属材料件粉添加の過程で、ノズルは金型に打架しています。 金型环境平均温湿度表は一般にノズル环境平均温湿度表よりも低く、环境平均温湿度表差が大きいため、2つの間の頻繁な打架によりノズル环境平均温湿度表が低し、ノズルで溶融物が凍結します。型の構造に冷たい物質的な穴がなければ、プラグの後ろの熱い消融が金属材料件件粉の喷出挤压铸造の部屋を満たすことができないように、冷たい质料は金属材料件件粉の喷出挤压铸造の部屋に入った直後に凝聚します。したがって、金型を開くときは、金型环境平均温湿度表がノズル环境平均温湿度表に及ぼす影響を減らすために、ノズルを金型から分離して、ノズルの环境平均温湿度表をプロセス要件の範囲内に保つ需注意があります。ノズル环境平均温湿度表が很是に低く、上げることができない場合は、ノズルヒーターが損傷しているかどうかを確認し、ノズル环境平均温湿度表を上げてみてください。 そうしないと、流れる质料の圧力損失が大きすぎて、アンダーインジェクションの客观原因となります。 11. 铝合金粉の释放のための不很是なMIM圧力か掌握了圧力:铝合金粉の释放の技術の圧力は型の満ちる長さ間の比率した関係に近いです。 MIM技術の射出来来圧力が小さすぎ、金型充填長が短く、铝合金咖啡豆射出来来冷冲压キャビティが充填されていないsatisfactorily.In これに関して、MIM技術の释放圧力は、MIM技術の释放の前進效率を遅くし、MIMの释放時間を適切に延長することによって増加させることができるtechnology.In 铝合金粉の释放の技術の圧力がそれ左右高めることができない場合物質的な湿度を高め、消融の黏着性を減らし、消融の流れを升级することによってperformance.It 文件の湿度が高すぎると、溶融物が熱分裂され、プラスチックの性能に影響を与えることに期重视する価値がありますparts.In また、努力時間が短すぎると、充填が不很是になることもあります。したがって、努力時間は適切な範囲内で制御されるべきであるが、努力時間が長すぎると他の性毛病が引き起こされることに寄望すべきである。 冷冲压するときは、プラスチック结构件の某の状況に応じて適切に調整する目前があります。 12. 重合金材料材料颗粒状のMIM释放数率が遅すぎる：重合金材料材料颗粒状のMIM释放数率は、金型充填数率に举例说明関係している。重合金材料材料颗粒状释放MIM数率が遅すぎると、溶融充填が遅くなり、高转速流動溶融物が刻意に待冷却され、その流動机器がさらに不强して后天性されるunder-injection.In この点で、重合金材料材料颗粒状释放ＭＩＭの数率は、適切に増加されるべきである。しかしながら、重合金材料材料颗粒状射得ＭＩＭ数率が速すぎると、他の重合金材料材料颗粒状射得成型の失敗を刻意に引き起こす够性があることに寄望すべきである。 13. プラスチック结构件の構造設計は分岐理である:プラスチック结构件の厚さが長さに基数しないとき、形は很是に複雑であり、造成地段は大きいです、消融はプラスチック结构件の薄肉部分区域の国外进口で瞬间に流れることができますブロックされ、五金材料粉の挤出轧制キャビティを満たすことを困難にします。したがって、プラスチック结构件の物理化学的構造を設計する際には、溶融物が充填されたときのプラスチック结构件の厚さは限界流量数据長に関連していることに寄望すべきである。mold.In 五金材料粉の挤出轧制は、プラスチック结构件の厚さ最も使用された1~3mmであり、大きいプラスチック结构件の厚さは3~6mm.the通常に推薦された评均の厚さです;ポリエチレン0.5mm、セルロースのアセテートおよびセルロースのアセテートの酪酸塩のプラスチック0.7mm、エチルセルロースのプラスチック0.9mm、polymethylメタクリル酸塩0.7mm、ポリアミド0.7mm、ポリスチレン0.75mm、ポリ塩化ビニル2.3mm.Generally、8mmを超過するプラスチック结构件の厚さまたは0.5mmよりより少しは五金材料粉の挤出轧制のために好ましくないです、およびそのような厚さはデザインでは避けるべきです。 また、複雑な形态の構造プラスチック零部件に合金粉を传递する場合は、ゲートの影响を合理的に決定し、流路のレイアウトを適切に調整し、合金粉传递MIMの速度を上げたり、髙速MIM技術传递を采取したりするなど、目前な対策も採用する目前があります。金型温度表を上げるか、流動包能の良い樹脂などを選択してください。